污水廠要進行脫氮除磷的話，一般會上 A2/O 工藝，這個工藝結構簡單、水力停留時間（HRT）短且易于控制。目前挺多污水廠都是采用傳統 A2/O 工藝進行污水處理。

然而，生物脫氮除磷的過程中涉及硝化、反硝化、攝磷和釋磷等多個生化過程，而每個過程對微生物組成、基質類型及環境條件的要求存在許多差異。

在傳統 A2/O 工藝的單泥系統中高效地完成脫氮和除磷兩個過程，就會發生各種矛盾沖突，比如泥齡的矛盾、碳源競爭、硝酸鹽及溶解氧（DO）殘余干擾等。

傳統A2/O 工藝屬于單泥系統，聚磷菌（PAOs）、 反硝化菌和硝化菌等功能微生物混合生長于同一系統中，而各類微生物實現其功能****化所需的泥齡不同：

1）自養硝化菌與普通異養好氧菌和反硝化菌相比，硝化菌的世代周期較長，欲使其成為優勢菌群， 需控制系統在長泥齡狀態下運行。冬季系統具有良好硝化效果時的污泥齡（SRT）需控制在 30d 以上；即使夏季，若 SRT＜5 d，系統的硝化效果將顯得極其微弱 。

2）PAOs 屬短世代周期微生物，甚至其****世代周期（Gmax）都小于硝化菌的最小世代周期（Gmin）。

從生物除磷角度分析富磷污泥的排放是實現系統磷減量化的唯一渠道。

若排泥不及時，一方面會因 PAOs 的內源呼吸使胞內糖原 （Glycogen）消耗殆盡，進而影響厭氧區乙酸鹽的吸收及聚 -β- 羥基烷酸（PHAs）的貯存，系統除磷率下降，嚴重時甚至造成富磷污泥磷的二次釋放；另一方面，SRT 也影響到系統內 PAOs 和聚糖菌（GAOs） 的優勢生長。

在 30 ℃的長泥齡（SRT≈ 10 d）厭氧環境中，GAOs 對乙酸鹽的吸收速率高于PAOs，使其在系統中占主導地位，影響 PAOs 釋磷行為的充分發揮。

在傳統A2/O脫氮除磷系統中，碳源主要消耗于釋磷、反硝化和異養菌的正常代謝等方面，其中釋磷和反硝化速率與進水碳源中易降解部分的含量有很大關系。一般而言，要同時完成脫氮和除磷兩個過程，進水的碳氮比（BOD5 /ρ(TN)）＞4～5，碳磷比（BOD5 /ρ(TP)）＞20～30。

當碳源含量低于此時，因前端厭氧區 PAOs 吸收進水中揮發性脂肪酸（VFAs）及醇類等易降解發酵產物完成其細胞內 PHAs 的合成，使得后續缺氧區沒有足夠的優質碳源而抑制反硝化潛力的充分發揮，降低了系統對 TN 的脫除效率。

反硝化菌以內碳源和甲醇或 VFAs 類為碳源時的反硝化速率分別為 17～48 、120～900 mg/(g·d)。因反硝化不徹底而殘余的硝酸鹽隨外回流污泥進入厭氧區，反硝化菌將優先于 PAOs 利用 環境中的有機物進行反硝化脫氮，干擾厭氧釋磷的正常進行，最終影響系統對磷的高效去除。

一般，當厭氧區的NO3-N 的質量濃度＞1.0 mg/L 時，會對PAOs 釋磷產生抑制，當其達到3～4mg/L 時，PAOs的釋磷行為幾乎完全被抑制，釋磷（PO4 3--P）速率降至2.4 mg/(g·d)。

按照回流位置的不同，溶解氧（DO）殘余干擾主要包括：

1）從分子態氧（O2）和硝酸鹽（NO3-N） 作為電子受體的氧化產能數據分析，以 O2 作為電子受體的產能約為 NO3-N 的 1.5 倍，因此當系統中同時存在 O2 和 NO3-N 時，反硝化菌及普通異養菌將優先以 O2 為電子受體進行產能代謝。

2）氧的存在破壞了 PAOs 釋磷所需的“厭氧壓抑”環境，致使厭氧菌以 O2 為終電子受體而抑制其發酵產酸作用，妨礙磷的正常釋放，同時也將導致好氧異養菌與 PAOs 進行碳源競爭。

一般厭氧區的 DO 的質量濃度應嚴格控制在0.2 mg/L 以下。從某種意義上來說硝酸鹽及DO 殘余干擾釋磷或反硝化過程歸根還是功能菌對碳源的競爭問題。

浙江永續環境工程有限公司是一家集研發、 設計、施工、運營為一體的污廢水處理******高新技術企業，業務范圍涵蓋市政污水、工業園區污水、大型工業企業污水提標、提量改造及地表水(河道、湖泊)生態治理等。公司于 2022年成功入選生態環境部《國家先進污染防治技術目錄（水污染防治領域）》 ；2021 年成功入選品牌強國工程--水處理行業優選成員單位；2020 年浙江省生態修復行業五十強企業；擁有專利 50 余項。公司堅持以事實數據說話為原則，以核心技術解決目前水處理行業中的痛點、難點問題。

該工藝以強化生化反應為核心，通過投加復合微生物菌劑和生物增效載體，在高效厭氧，兼氧，好氧微生物孵化器的獨特造粒功能作用下，全天候、無死角、全時段的在反應池產生具有外部好氧，中部兼氧，內部厭氧特殊結構的顆粒化污泥，給微生物構造了一個優良的生存環境、具有新陳代謝速度快及優勢菌群富集度高的特點，可大幅提高微生物數量種群及活性，污泥濃度根據進水水質不同，生活污水 MLSS 可達 6500 至 15000mg/l，工業污水 MLSS 可達13000-18000mg/L，COD、氨氮、總氮、總磷的去除率大幅提升，溶解氧濃度有效提高，城鎮污水處理廠出水水質可優于 GB18918 一級 A 排放標準或穩定達GB3838-2002 地表水 IV 類標準,工業污水因行業不同，工業污水可達或優于GB4287-2012、GB3544-2008、GB21904-20 08、GB16889-2008、GB30486-2013等行業排放標準。

A2/O 工藝的處理性能可通過工藝優化進行調控，以彌補處理效能的缺陷，保證出水的達標排放。現已多次用HJDL工藝改良A2/O 工藝，并投入使用。

在經過專業技術人員現場勘察原有污水廠的池體、設備設施、運行情況、進出水各項指標情況以及污水處理廠的氣候、環境情況后，在厭氧段中加裝厭氧孵化器，投加菌劑、載體；在缺氧段中加裝厭氧孵化器，投加菌劑、載體；在好氧段中加裝厭氧孵化器，投加菌劑、載體。該工藝是懸浮生長和附著生長“雙泥”共生的微生物系統，通過二沉池污泥濃縮分離，回到前端生化段，實現雙泥齡，解決了泥齡的矛盾、碳源競爭、硝酸鹽及溶解氧（DO）殘余干擾等問題，還增強了生物脫氮除磷效果。

1.HJDL工藝微生物濃度高，耐毒性、抗沖擊性能好，微生物種類多樣，因具有外部好氧、中部兼氧、孔隙內部厭氧的特殊結構，可無死角、全覆蓋、全時段的進行同步硝化和反硝化過程。一般3-7天就可以把氨氮降到0.1mg/L以下甚至更低。

2.HJDL工藝的顆粒化污泥具有優秀的絮凝性、快速的沉降性，一般在35-80m/h之間。經上百個工業和市政案例驗證，SV30一般以3-5分鐘計算，泥水界面十分清晰，遠大于絮狀活性污泥的沉降速度（8-10m/h）。出色的沉降性能有利于截留大量微生物，同時提升沉淀池效率，節省土地建造成本。

3.HJDL工藝的SVI值一般在20-60ml/g，其遠低于其他工藝的120-150ml/g，沒有絲狀菌、污泥膨脹、污泥老化等困擾。

4.HJDL工藝中顆粒化污泥的密度通常為1.004-1.025g/cm3,含水率一般為85%-94%左右；強度大于97%，具有極強的抗摩擦及剪切作用，超大的比表面積遠遠優于普通工藝。

5. HJDL工藝的SOUR(比耗氧速率）是普通工藝的幾倍，普通工藝SOUR一般為48mg/(g.ss.h)，HJDL工藝的SOUR一般為86-135.5mg/(g.ss.h)，在有毒廢水中仍保持較高的活性。

6.污水廠受沖擊最主要是以絲狀菌為鏈接架橋的菌膠團，其硝化細菌在沖擊的過程中的大量流失且恢復生長較慢，而HJDL工藝是一種復雜種群，高濃度微生物掛膜顆粒化的固定化技術，可很好的將各類微生物菌群固定化，能保證較好的抗毒性抗沖擊性。

7. HJDL工藝通過生物增效載體發達的孔隙完成DO與基質（C:N:P）的傳遞，可承受DO5mg/L-9mg/L,而普通處理工藝是無法承受的。高難度、高指標廢水或高出水標準廢水（如GB3838-2002四類水標準）可增加高效厭氧、兼氧、好氧孵化器。

8. HJDL工藝顆粒化污泥具有良好的脫氮、除磷效果，具有下降極限COD、BOD、色度的作用，可降低鉻、鉛、苯胺指標，對其他重金屬也具有一定吸附作用。

9.在HJDL系統開始運行時投入了抗逆性超強的復合菌劑，可同時抵抗貧營養或營養失衡的污水，如屬于高鹽污水可投加復合耐鹽菌，HJDL工藝可耐鹽達45000mg/L（以電導率數值計算），同時復合菌劑具有耐8℃—55℃的極端條件，遠遠強于普通工藝運行的****溫度（15℃-35℃)。

10. HJDL工藝可通過富集大量微生物來提高MLSS和MLVSS以強化硝化效率，縮短HRT，變相的可以縮小池容、減少基建投資，總體上可以節約污水廠占地面積40%，并且節約投資成本50%以上。

11. HJDL工藝不論在新建還是改造工藝中都有很大的延展性，可以做到持續升級，確保不停產、不停水、不動土建，在能耗上節約15%-35%，且噪音低，安裝方便，維護費用低。